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1991年  第6卷  第2期

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研究论文
含铝复合固体推进剂液体喷射熄火研究
殷金其, 吴心平, 李兆忠, 王友宏, 王昂
1991, 6(2): 97-100,185.
摘要 PDF(225KB) icon1347 icon498
摘要:
本文对含铝 18.5%、 16%的 PU和 HTPB推进剂进行了液体喷射熄火研究。结果表明:可靠熄火用液量随推进剂能量增加而增加;随着射流压降的增加,熄火速率和用液量分别增加和减少;燃烧室压强升高,用液量增加;除熄火用液量外,存在一个无因次参数,它综合反映了推进剂能量和燃速特性、喷射工况、液体性质、燃烧压强等对熄火过程的作用。
热力学函数温度系数的计算
田德余, 翁武军, 刘振源
1991, 6(2): 101-104,185.
摘要 PDF(226KB) icon1901 icon595
摘要:
利用热容、熵、焓与温度关系的方程 [1],采用解最小二乘联立方程组的方法,编制了计算程序。可算出各种物质热力学函数温度系数。以此经验方程求得各种温度下的函数值与标准值非常接近,偏差小,精度高于文献 [1、 2]。
高能点火药点燃性能的研究
李稑, 周福国, 李宜敏
1991, 6(2): 105-109,186.
摘要 PDF(264KB) icon1610 icon478
摘要:
以 Co2 激光为能源对 Al+KClO4 高能点火药的点火特性进行了研究。结果表明:Al和KClO4 的质量比各为 50 %时,点火延迟时间最小。点火药中掺入少量硫粉能大大减少点火延迟时间。点火延迟时间随点火药的初温的升高而减小。点火延迟时间随点火热流密度的增大而减小。存在一个最小点火热流密度,小于此值点火药将不能被点着。在实验观察和理论分析的基础上,提出一个Al+KClO4 高能点火药的点火模型,并对由此模型而导出的控制方程进行了数值求解,计算结果与实验值相符。
一维非定常有加质两相跨音流场隐格式方法
裴鸣, 张中钦, 张振鹏
1991, 6(2): 110-114,186.
摘要 PDF(254KB) icon1198 icon484
摘要:
本文成功地用隐格式求解无喷管发动机一维非定常有加质两相跨音流场,为无喷管发动机内弹道的工程计算提供了一个通用的方法。而且,这一成果为整个固体火箭发动机领域流场的一体化计算打下了基础。文中给出了两个算例,给出了计算与实验结果对比的情况。
AP/HTPB推进剂凝聚相反应对燃速的影响
张炜, 张仁
1991, 6(2): 115-117,190.
摘要 PDF(174KB) icon1391 icon539
摘要:
W.G.Schmidt[1]和K.Kishore等人[2、3]从推进剂实际燃烧过程发生在气相,而推进剂组分相对又不挥发的观点出发,得出在固相中必定要先发生一系列产生气态产物的凝聚相反应的结论。由于气相反应比凝聚相反应快得多,因而得出凝聚相反应是推进剂燃烧过程的主要控制步骤。
一种新畸变屏及其应用
马家驹
1991, 6(2): 118-120,190-191.
摘要 PDF(222KB) icon1814 icon474
摘要:
紊流发生器是一种进气畸变模拟器,七十年代国外已在新机研制中应用。美国SAES-16航空空间技术委员会编制的军用飞机进气道/发动机相容性评定规范中紊流发生器列为重要试验设备。在紊流发生器上常用不同开度的金属丝网制成的畸变网来模拟稳态总压畸变图谱。美国海军喷气推进中心(NAPC)在二元紊流发生器上试验F404发动机时曾使用过模拟板。通用电气公司(GE)在二元紊流发生器喉道和出口设置畸变网。
发动机经验故障方程的建立与应用
范作民, 孙春林, 林兆福, 高海川
1991, 6(2): 121-125,187.
摘要 PDF(253KB) icon1294 icon468
摘要:
本文提出了根据发动机故障样本建立故障方程的方法。发动机经验故障方程是不同于发动机小偏差方程的另一类故障方程,它为发动机故障诊断提供了一条简便易行的途径,并且使发动机故障诊断范围扩展到气路分析方法难以适用的场合。文中讨论了经验故障方程的建立方法及其在发动机故障诊断中的应用,给出了利用经验故障方程进行发动机故障诊断的实例。
发动机飞行任务剖面Fuzzy聚类分析
程德金
1991, 6(2): 126-128,191.
摘要 PDF(181KB) icon1537 icon458
摘要:
七十年代后期,我们开始发动机载荷谱试飞。由于发动机飞行剖面参数变化比较复杂,虽然采用一些统计方法,分析剖面参数变化规律,但始终未能找出剖面分类方法,在整理发动机一百小时寿命期的载荷时,仍不得不采用典型任务及其被代表科目统计结果,这样就形成一个环形问题。发动机任务剖面如何从测试结果中分类才合理,才有代表性,也就是曲型任务剖面如何取得,一直是发动机载荷谱研究一个难题。美国军用规范提出对发动机任务剖面要进行统一化处理,如何处理始终是一个问号,几年来我们在探讨此问题。
压气机旋转失速特征参数的一种声学测量方法
孙晓峰, 胡宗安, 冯毓诚, 周盛
1991, 6(2): 129-130,191.
摘要 PDF(146KB) icon1402 icon531
摘要:
轴流压气机旋转失速试验的重要内容之一,是通过各种测试手段来研究失速团数目、失速团旋转角速度等旋转失速特征参数与压气机气动、几何参数之间的关系,以期对于旋转失速发作机理的理解日臻深化。与现有的方法不同,本文探索一条通过声学测量与分析达到上述目的途径。现将初步试验以及相应的分析阐述如下。
喷流噪声实验研究
郑克扬, 桂幸民
1991, 6(2): 131-133,191.
摘要 PDF(182KB) icon1591 icon545
摘要:
由于喷流噪声在航空、动力及化工上的特殊作用,其形成机理及抑制方法的研究,已成为当代环境工程中的一项重要课题。
激光微粒影象数字处理技术的探讨
方金焰, 严传俊, 王宏基
1991, 6(2): 134-136,191-192.
摘要 PDF(215KB) icon1220 icon572
摘要:
激光显微摄影和激光全息摄影测粒技术在工程中应用的最大障碍是微粒影象的处理,由于激光摄影测粒技术含有的信息量很大,人工判读既费时,结果还受检测者的视差、熟练程度、疲劳情况等诸多因素的影响。特别当微粒离焦时,人工判读只能将其舍掉,无法加以利用。然而,在激光摄影测粒中,存在着大量的离焦微粒影象,可以根据三维判读技术加以利用[1]。因此需要解决激光微粒影象的图象处理技术。
分散式叶型梳状五孔针—全台压气机级间参数测量新方案
林其勋, 史春英, 潘庚森
1991, 6(2): 137-138,192.
摘要 PDF(144KB) icon1551 icon605
摘要:
作者首次提出分散式叶型梳状五孔针作为全台压气机转子后级间参数测量的新方案,并进行了实验论证。结果表明其静态特性光滑圆整明显优于球形五孔针而动态频响可提高七倍。
单列叶栅紊流流场有限分析数值研究
徐雕, 吴国钏
1991, 6(2): 139-143,187.
摘要 PDF(895KB) icon1273 icon590
摘要:
本文将有限分析方法用于曲线座标系上紊流 N-S方程数值计算,研究了高雷诺数时叶栅粘性紊流流场。有限分析方法在网格单元上对非线性偏微分程进行线化处理,在解析边界条件下求出线化偏微分方程的解析解,以此解构造离散方程。有限分析方法能够根据对流的方向和大小自动改变格式系数,并具有数值扩散小、精度高和稳定性好等优点。本文以 k-ε紊流模型模化紊流,以壁面函数方法处理近壁区流动参数。
离心压气机S1流面流场的计算
华耀南
1991, 6(2): 144-148,187-188.
摘要 PDF(313KB) icon1649 icon624
摘要:
本文对计算轴流压气机 S1流面的流函数矩阵解法的计算机程序作了修改,使之能适合于计算离心压气机的 S1流面。本方法是引入人工密度,积分运动方程求速度场,而后求密度场,进行迭代求解,计算速度非常迅速。对离心压气机的几个算例表明:只要不发生明显分离,计算结果与实验值是符合的。
展弦比对叶栅性能影响的研究
李立, 严汝群
1991, 6(2): 149-150,192.
摘要 PDF(147KB) icon1596 icon510
摘要:
70年代发展起来的飞机发动机风扇和压气机较明显的变化是叶片展弦比A R有了明显的减小。这使叶片数目大为减少,改善了强度和气动弹性稳定性[1]。早期所做的改变AR的工作,从未离开叶片设计点应由叶栅数据确定的概念,其中大多数采用高AR以保持基元流动的二元性。而新的设计思想,本质上是取低AR工作范围较宽的优点,将叶栅的设计点取在高得多的负荷范围[1]。这样,低展弦比对压气机设计体系是一个有力的冲击。
蒸汽轮机长叶片颤振预估方法研究
陶德平, 杨晓东, 周盛
1991, 6(2): 151-156,188.
摘要 PDF(299KB) icon1758 icon482
摘要:
本文根据叶栅实验和流场计算结果对蒸汽轮机末级流动特征进行了分析。在小容积流量工况,末级流场可分为根部脱流区、脱流区之上的主流区叶栅槽道存在附体流区和分离区。三区大小随容积流量变化。由于末级流动复杂,发展工程上实用的算法很有吸引力。实验结果和理论分析表明,在小容积流量工况容易诱发叶片自激振动。为了能预估叶片颤振,本文发展了系列变形激盘法(机时少,适于工程应用)、数值方法 (能给出叶片表面压力分布和激波振荡,有助于了解叶片颤振发作机理)。经实验证明,可以用于叶片设计阶段颤振预估。
平板边界层转捩的数值模拟
蒋洪德, J.G.Moore, J.Moore
1991, 6(2): 157-161,188-189.
摘要 PDF(297KB) icon1496 icon469
摘要:
对于自由湍流引起的压力梯度为零的平板边界层转捩过程的数值模拟,本文提出了一个单方程湍流模型 (VL M模型),对湍流粘性系数和湍流长度尺度都进行了修正以正确引入低雷诺数效应。数值计算表明,该模型在自由来流湍流度为 0.03～8%的大范围内能正确模拟边界层转捩全过程,包括转捩区起点位置和转捩区长度、边界层内的平均及脉动参数分布等。本文还提出了上述转捩过程的时均化五阶段模型。
二元喷管三维粘性流场的数值模拟
纪永春, 马铁犹, 崔济亚
1991, 6(2): 162-166,192.
摘要 PDF(254KB) icon1290 icon571
摘要:
本文用数值方法对二元喷管的三维粘性流场进行模拟,将 Mac Cormack有限差分格式拓广到全三维 N-S方程的求解。在数值迭代中使用加快收敛速度的当地时间步长,并根据格式压缩计算机存储量和计算量。进行了两个算例的数值模拟,计算结果与实验相符。
突变型进气畸变对某型发动机稳定性的影响
王小峰, 王乃行
1991, 6(2): 167-169,192.
摘要 PDF(185KB) icon1360 icon480
摘要:
本文研究了突变型进气畸变对某型发动机稳定性的影响。已有文献认为发射武器对发动机稳定性的影响主要是温度突升引起的。本文研究表明,发射武器时进口压力突变的影响不容忽视。当温度突升与压力突降组合作用时,增大压气机不稳定的可能性,这一结论也为试验所证实。
传热规律对卡诺热机有限时间经济最优性能的影响
陈林根, 孙丰瑞, 陈文振
1991, 6(2): 170-174,189.
摘要 PDF(243KB) icon1371 icon492
摘要:
本文导出了内可逆卡诺热机的最佳效率、利润率普遍关系,并藉此讨论了三种常见传热规律时内可逆卡诺热机的有限时间,经济最优性能,得到了一些新的普适结果。
高温涡轮叶片液冷机理的试验研究
刘德彰, 欧阳宁
1991, 6(2): 175-179,189.
摘要 PDF(919KB) icon1374 icon495
摘要:
本文在文献 [1]的基础上,用水为冷却介质,用均匀受热的倾斜与水平管模拟涡轮叶片冷却通道,研究其沿程流型和换热系数的变化及其相互关系,得出在各种倾斜角度、热流密度和进口冷液参数下,对饱和沸腾起始点 ZB与环状流起始点 ZN 的影响及对 ZB与 ZN 控制的经验公式。研究结果表明,汽液两相沸腾环状流区的换热系数比单相液流区提高近两个数量级,而且倾斜与水平管轴的上半部分各流型区的转换点均比下半部分提前,因此在实际应用时应以上半部分的“蒸干点”作为“烧毁”的控制点.
高效油膜阻尼器的研究与开发
张世平, 晏砺堂
1991, 6(2): 180-184,190.
摘要 PDF(259KB) icon1503 icon551
摘要:
本文根据高速旋转机械振动控制发展的需要,研制、开发了一种基于挤压油膜阻尼器(SFD)的更有效的新型阻尼器,即多孔环挤压油膜阻尼器 (PSFD)。从理论和实验两方面研究了 PSFD和 SFD对转子振动的控制效能。研究表明 PSFD具有更有效的控振作用,能大大提高转子系统的不平衡承载能力及工作的稳定性和可靠性.

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