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1992年  第7卷  第1期

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研究论文
研究转子内流动的大尺寸轴流压气机实验装置和动态测量技术
蒋浩康, 李雨春, 张洪, 熊璋, 徐力平, 陈矛章
1992, 7(1): 1-8,95.
摘要 PDF(861KB) icon2858 icon492
摘要:
本文在评述国外同类技术的基础上,介绍近年研制成的,以研究转子内流动为主要对象的低速大尺寸轴流压气机实验装置和动态测量技术,包括实验台、旋转四坐标全电动探针位移机构、并行多通道高速数据采集器、高频压力探针及一整套高频压力探针、热丝和激光多普勒动态测量技术,列举了典型的转子内和转子进、出口复杂流场测量结果。
叶轮机转子内流场的三维激光测量
王晓宇, 徐力平, 程元中, 朱岩
1992, 7(1): 9-13,95.
摘要 PDF(337KB) icon1573 icon447
摘要:
用一台一维激光测速仪和一台二维激光测速仪组合成一套三维激光测速系统。
瞬时畸变极值预测的随机涡方法
吴虎, 陈辅群
1992, 7(1): 14-16,100.
摘要 PDF(255KB) icon1349 icon460
摘要:
对于湍流型进气畸变压力场,文献[1]提出了一种随机涡模拟方法。将非定常N-S方程与统计学理论相结合,将随机涡尺寸与畸变指数峰值相关联。对此,作者在文献[2]中作了详细的推导、分析和预测,发现在原模型的应用中,存在着两个明显困难:合理确定瞬时畸变分布;迅速和准确确定涡核半径a。实验和模拟结果表明畸变分布介于正态分布与Weibull分布之间变化。
滚子轴承准静态计算分析
林国昌, 徐从儒, 林基恕
1992, 7(1): 17-21,96.
摘要 PDF(346KB) icon1609 icon610
摘要:
本文提出向心圆柱滚子轴承准静态分析方法。分析时考虑了非圆滚道、套圈和滚子相对倾斜、轴承座柔性变形等因素对轴承性能的影响,研究了非圆滚道轴承设计的计算方法和内外圈反转时轴承的特性,提出了内圈倾斜时滚子承载判断方法、分片计算了倾斜滚子的接触力;用柔性二维接触问题的变分法计算了滚子最大应力。润滑模型考虑了赫兹区和入口区滑油的热效应及缺油的影响。
活齿传动的拟动力学研究
左洪福, 周有强
1992, 7(1): 22-26,96.
摘要 PDF(342KB) icon1181 icon338
摘要:
本文针对活齿传动的基本型结构,综合考虑弹性变形、几何误差、摩擦学行为及润滑等问题的交叉影响,全面地研究了活齿传动的载荷特性和运动学问题。在受力分析方面,针对该传动多齿同时承载的特点,系统地研究了轮齿载荷分配规律,并提出了一个统一的载荷计算公式。在运动学研究方面,鉴于该传动的活齿及转臂轴承外圈均具有局部自由度的特点,提出了滑动系数的概念,研究了活齿及轴承外圈的打滑规律。
斜齿轮传动鼓形齿的优化设计
方宗德, 沈允文
1992, 7(1): 27-30,96.
摘要 PDF(296KB) icon1517 icon488
摘要:
斜齿轮轮齿的齿向鼓形设计是减轻齿面偏载对误差的敏感性、提高齿轮强度的有效手段。本文将有限元、柔度矩阵与数学规划结合在一起,提出了一种新的高精度的鼓形齿优化设计方法。
齿轮传动装置运行状态综合监测研究
王统, 高雪官, 邱良恒
1992, 7(1): 31-34,97.
摘要 PDF(282KB) icon1126 icon367
摘要:
本文提出了运行状态“综合监测”的观点,并介绍了齿轮传动装置运行过程中的温度、噪声、振动、红外光谱、铁谱和表面轮廓等方面进行综合监测的初步研究结果。
机械可靠性分析的等效威布尔分布法
吴立言, 刘更, 王步瀛
1992, 7(1): 35-38,97.
摘要 PDF(285KB) icon1344 icon465
摘要:
本文提出了拟纯概率法思想,并建立了等效威布尔分布法。由于威布尔分布可呈现多种分布形态,因而能克服目前在机械可靠性分析中常用的等效正态分布法的局限性,更合理地描述机械可靠性分析中的各类随机量。
锥面螺栓联接结构承载能力的实验预测
董本涵, 高鹏飞
1992, 7(1): 39-42,97-98.
摘要 PDF(340KB) icon1778 icon456
摘要:
本文用模型试验方法研究了以套齿 (花键)联接的某发动机高压轴的轴向承载能力,分析了双锥面定位联接结构的载荷—变形规律以及它们与传统的螺栓联接结构载荷—变形规律的区别,讨论了影响双锥面联接结构轴向承载能力的因素,同时对某发动机高压轴的承载能力进行了试验确定,并对其装配工艺提出了改进建议。
环管形燃烧室燃气导管造型计算方法
李长林, 姚吉先, 刘伟
1992, 7(1): 43-46,98.
摘要 PDF(289KB) icon1440 icon377
摘要:
本文对航空燃气轮机环管形燃烧室火焰筒燃气导管造型问题进行了研究。给出了一种基于沿轴向面积变化规律、上下素线和上下圆弧半径变化规律的半经验剖切造型计算方法。应用这种方法,以斯贝发动机燃气导管为例进行了计算。计算结果与技术图纸吻合良好。
透平叶片疲劳强度可靠性设计的研究
史进渊
1992, 7(1): 47-50,98.
摘要 PDF(371KB) icon1615 icon377
摘要:
本文提出了透平叶片疲劳强度的可靠性设计方法。该方法把透平叶片的静应力、动应力和叶片疲劳强度处理为随机变量,使用疲劳应力分布和疲劳强度分布的干涉模型,在设计阶段确定透平叶片的可靠度。文中给出了透平叶片可靠性设计的实例。
鸟撞击的载荷因素对叶片响应的影响
尹晶
1992, 7(1): 51-54,98-99.
摘要 PDF(330KB) icon1556 icon364
摘要:
本文以矩形悬臂板模拟真实叶片,以冲击载荷模拟鸟撞击载荷,采用有限元法计算悬臂板在冲击载荷下的非线性瞬态响应。通过计算多个算例进行分组比较,分析了鸟撞载荷的冲量传递,加载持续时间,加载位置,载荷的空间分布等不同载荷因素对叶片响应的影响。为鸟撞击载荷过程的合理简化提供了依据。
航空发动机轮盘优化设计的策略与纲要(轮盘优化设计系统TDSOS简介)
张东旭, 程耿东, 隋允康, 宋利民, 刘湘生, 陈俊粤
1992, 7(1): 55-56,99.
摘要 PDF(200KB) icon1599 icon421
摘要:
轮盘结构形状复杂,完全按照实际结构进行结构分析也非常困难。为此,将榫头沿根部从轮盘中分离出来,作为三维问题处理;剩下的盘体简化为轴对称问题。由于简化了盘体,忽略了局部的应力集中,为此,适当降低被简化部位的屈服应力以做补偿。这样处理是否合适,需要从得到的优化设计中取出被简化的部分进行三维弹塑性计算来校核。如不满足给定条件,调整后重新进行优化直至满足要求。
准则方程形式的探讨
王丰, 韩振兴, 邢玉明
1992, 7(1): 57-60,99.
摘要 PDF(306KB) icon1294 icon381
摘要:
应用积分方程求解换热问题,不仅数学运算较简单而且计算结果具有很好的直观性,容易看出理论解的物理意义,其计算结果使人们一目了然。下面我们利用积分方程,在第一类边界条件求解Pr=0.001～7500的流体绕流平壁层流换热问题。
燃油在稳定器尾缘的二次雾化研究
杨茂林, 黄勇, 顾善建, 张迎年
1992, 7(1): 61-64,99-100.
摘要 PDF(340KB) icon1360 icon379
摘要:
本文总结了激光测雾仪测定稳定器尾缘燃油二次雾化分布的结果,描述了其特点,研究了影响二次雾化的主要因素,探讨了稳定器尾缘二次雾化机理及其对燃烧性能的影响。
蒸发室模型试验研究
王洪铭, 朱志伟, 张叔农
1992, 7(1): 65-68,100.
摘要 PDF(289KB) icon1490 icon460
摘要:
本文介绍一种为环形燃烧室提供油蒸汽的蒸发室。研究表明,均匀开孔的蒸发室的最初几排孔的喷汽量较少,使得位于这些孔后的燃气温度较低。后几排孔的蒸发率接近 1 0 0 %,喷汽量与开孔面积成正比。增大最初几排孔的面积,可以得到均匀的喷汽量。
射流屏点火方案及其验证
尹群
1992, 7(1): 69-71,100.
摘要 PDF(240KB) icon1061 icon369
摘要:
高速燃烧室点火条件　高速燃烧室内通常存在外层的高速主动流,它不但用作燃烧的氧源,而且带动核心气体形成稳定火焰的涡流结构,同时还起隔离火焰与室壁的作用。它的外层一般情况下是净空气,内层掺有燃油。
三对转涡轮及其基本分析
蔡睿贤, 魏星禄
1992, 7(1): 72-76101.
摘要 PDF(333KB) icon1756 icon404
摘要:
本文对文献 [1]提出的三对转涡轮进行了较为详细的基元级分析。首先模拟常规涡轮分析,定义了 1 6种可能的典型级。按此定义以及本文建议的级独立自变变量,就可得到很简明的不同典型级的功率特性示式。针对这种级的可能应用场合—三轴涡轮发动机的具体要求,分析了各种典型级的适用情况。这种涡轮可得到比常规级高得多的功率系数而且效率也会有所改善。
多级轴流压气机静叶转角优化计算
王永明
1992, 7(1): 77-80,101.
摘要 PDF(281KB) icon1746 icon399
摘要:
本文介绍了一种用于多级轴流压气机性能优化调整试验最佳静叶转角计算的方法,此方法采用一个二次泰勒级数展开式作为近似优化性能模型,利用压气机性能模型确定压气机调整试验的初始静叶转角,应用数值优化计算技术确定压气机静叶转角调整的逼近方向和步长。具有收敛速度快、迭代次数少和适于处理试验数据带有测量误差的问题等优点。与目前的压气机性能调整试验方法相比,此方法可缩短压气机性能调整试验周期。
贝叶斯假设理论检测发动机传感器故障
姜大中, 王晓葵
1992, 7(1): 81-84,101.
摘要 PDF(294KB) icon1296 icon442
摘要:
贝叶斯多重假设检验是将被检测传感器的M个可能状态,作相应M个假设Hi,其先验概率分别为P(Hi)(i=1,2,…,M),故障决策就是从给定观测量M,寻求Hj为真,由贝叶斯风险函数Hi(i=1,2,…,M,i≠j)个假设中的最小值确定最可能发生的假设Hl。
一种气动控制式防喘装置通过初步试飞
李树人, 辛晓文
1992, 7(1): 84-84.
摘要 PDF(87KB) icon1445 icon356
摘要:
防喘装置是预防导弹发射造成发动机空中停车的一种安全措施。在现代战斗机上,有无高性能的防喘装置已成为评定飞机先进性的重要指标。对防喘装置的基本要求应是不失时机的有效防喘 (或退喘);对发动机和进气系统的动态扰动和性能损失要小,推力恢复要快;不因防喘装置工作而影响飞机的有利作战姿态等。经过六年研制的气动控制式防喘装置,于 1990年在飞行试验台上以发射导弹燃气模拟器为试验手段,进行了吞烟试飞。初步试飞结果表明,该防喘装置基本满足了上述要求。该装置的基本原理仍是以脉冲方式向主燃烧室供油,但在供油机构和供油途径的设计等方面具有许多新的特点。
采用一组卡尔曼滤波器检测发动机传感器故障
汪声远
1992, 7(1): 85-88,102.
摘要 PDF(280KB) icon1451 icon408
摘要:
在发动机全功能数字电子控制系统中,提高传感器工作的可靠性是十分重要的,除了不断对传感器本身的性能加以改进提高外,现在广泛地采用了余度技术。近二十年来对解析余度(Analyt ical Redundancy)进行了广泛的研究,解析余度(AR)方法是基于各状态变量之间存在的解析关系,在系统可观条件下,利用无故障的输出测量值去估计(构造)已故障传感器正常工作状态时的输出信息,从而实现对故障的检测、隔离与重构,保证控制系统具有预定的控制性能。
优化程序 服务科研 发动机总公司评出优秀S1流面计算程序
马恒儒, 杜兵劳
1992, 7(1): 88-88.
摘要 PDF(88KB) icon1180 icon466
摘要:
经过近一年的酝酿、筹备工作,49名专家、教授和工作人员于 10月云集四川江油 624所参加 S1 流面计算程序上机考核和专家评审活动。通过10天紧张的调机、上机运行和专家评审工作,评选结果于11月1日正式揭晓。进行如此重大的程序评审活动在我国航空发动机行业尚属首次。评选出的优秀程序是 :涡轮综合第一 :叶栅 S1 流面多重网格欧拉解通用计算程序 (H网格) (中科院工程热物理所刘建军);压气机亚音速第一 :S1流面流函数解计算程序 (中科院北京科能中心华耀南);涡轮跨音速第一 :叶栅 S1 流面多重网格欧拉解通用计算程序 (C网格)。
燃油调节器可靠性评估研究
薛建华, 艾先锋, 刘一玉
1992, 7(1): 89-91,102.
摘要 PDF(682KB) icon1092 icon381
摘要:
燃油调节器是由许多零部件组成的高可靠性复杂产品,在使用寿命期内耗损影响很小,产品又是可修复的,原有的零部件加上修理过的或新更换的零部件,失效率接近恒定。由现场可靠性数据处理验证,该类型燃油调节器的寿命为指数分布。
非加力发动机加速过程数学模型简化法
于维风, 张绍基
1992, 7(1): 92-94,102.
摘要 PDF(299KB) icon1800 icon436
摘要:
建立一个能够实时模拟航空发动机的数学模型,在保证足够快速性的前提下,首先要保留发动机内部最本质的物理关系,其次要使模型直接逼近发动机特性。为使模型可以描述不同飞行状态下的稳态和过渡态特性,在建立实时模型的过程中,要运用发动机各状态下的相似参数。对双转子涡轮喷气发动机,只考虑涡轮和压气机这一储能元件,忽略部件间的容积和热惯性等动态因素。将双转子发动机看作两个相互关联的动力学过程,其转速增量是剩余转矩的积分。以此为核心,注意到在稳态情况下换算转速和换算供油量之间满足一定的函数关系,根据文献[1]中的单转子发动机的数学模型,结合对双转子发动机在各种状态下加速过程的分析,同时考虑到双转子发动机的高、低压转子转差在不同状态下对发动机动态特性的影响,提出如图1所示的数学模型。

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