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1988年  第3卷  第2期

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研究论文
叶片-轮盘组件的动力特性研究
高德平, 张益松, 伊立言
1988, 3(2): 97-100,183.
摘要 PDF(441KB) icon1269 icon380
摘要:
本文采用扇形厚板元和波传动法,计算了叶盘组合模型件的振动特性,讨论了组合体与单独叶片及轮盘振动特性的差异,分析了叶盘几何参数变化所产生的影响。文中还对某实际叶盘组件进行了有限元分析,并用实验方法作了检验,结果表明两者是吻合的。 用有限元法计算叶盘组合体振动,有两种较好方法:一种是Kirkhope和Wilson提出,后经Mota Soares等人发展成半解析的环形元法(即有限条法);另一种是后者提出的采用扇形厚板元的波传动法。这两种方法都具有取单元和节点数少、计算精度高等优点,较便于工程应用。然而,这些方法对实际叶盘组件进行计算的经验尚不多,国内外还没有精度高的范例。本文作者经过大量的计算考核,认为对实际叶盘组件的计算拟采用扇形厚板元与厚壳元的组合方案。
轮盘-叶片组件的统一应力分析
尹泽勇, 柳军
1988, 3(2): 101-104,183-184.
摘要 PDF(504KB) icon1454 icon370
摘要:
本文用含接触面的循环对称计算模型进行轮盘-叶片组件的统一有限无应力分析。此法考虑了榫头与榫槽间的三维接触传力,利用循环对称性,不人为假定轮盘切开处的边界条件,可同时得到轮盘及叶片中的应力分布。还用另外五种简化计算模型来分析同一计算对象。将所得结果同含接触面的循环对称模型的计算结果作比较,评价了简化模型的适用性。
柔性转子-挤压油膜阻尼器系统双稳态特性的实验研究
祝长生, 冯心海, 徐建康
1988, 3(2): 105-108,184.
摘要 PDF(499KB) icon1339 icon477
摘要:
在大量试验结果的基础上,本文分析了在柔性转子——挤压油膜阻尼器系统中可能出现的共振型双稳态现象的一般特性及规律。讨论了油膜的径向间隙比、不平衡量、定心弹簧刚度及转子的加减速特性对双稳态特性的影响。
带挤压油膜阻尼器刚性转子的双稳态特性
晏砺堂, 张世平, 李其汉, 赵福安
1988, 3(2): 109-112,184-185.
摘要 PDF(479KB) icon1513 icon415
摘要:
本文通过理论计算和实验,研究了带定心弹性支承的挤压油膜阻尼器刚性转子的双稳态特性。采用阻尼器轴颈偏心率、传递率和落后相位角的变化表示这种特性。
轮盘偏心孔低循环疲劳寿命预测法
王旅生, 龚梦贤, 梁彩容, 茹梅秀
1988, 3(2): 113-116,185.
摘要 PDF(453KB) icon1399 icon486
摘要:
本文在系统的试验研究基础上提出了应用光滑圆棒试样的低循环疲劳断裂寿命统计数据来精确地预测轮盘偏心孔的低循环疲劳起始中值寿命和可靠性寿命(存活率p=99.9％)的方法。研究表明,对近似于单轴应力状态的轮盘偏心孔来说,其起始寿命一般只与危险点上的最大应变历程有关,而与应变梯度关系不大。研究还表明,中值寿命通常只与钢的化学成份和热处理种类有关;而可靠性寿命则与许多因素有关。
预应力过载对低周疲劳及da/dN的影响
侯静泳, 刘绍伦, 谢济洲
1988, 3(2): 117-122,185.
摘要 PDF(527KB) icon1618 icon380
摘要:
研究了预拉伸应力过载对TC-11钛合金及GH33A高温合金的低周疲劳及da/dN的影响。证明在5×103～5×104低周疲劳寿命范围内,单边缺口试样的疲劳裂纹起始寿命Ni有明显提高,并可用经验表达式Sm（Nf/r）=C来估算,但对其裂纹扩展寿命Np的影响则并不显著。
风机叶片的圆锥面成型法
韩明会, 陆亚钧
1988, 3(2): 123-126,186.
摘要 PDF(533KB) icon1042 icon387
摘要:
本文提出利用圆锥面成型鈑料扭曲风机叶片的方法,能通过调节锥顶角的大小和叶片在锥面上的不同安放姿态来较好地满足各种径向扭曲规律,使成型的叶片能较好地符合气动设计要求,为鈑料扭曲叶片成型提供了新的设计制造方法。该法有较大实用和经济价值。
WZ5发动机改用中热值气体燃料
刘高恩, 王华芳
1988, 3(2): 127-130,186.
摘要 PDF(445KB) icon1747 icon374
摘要:
为了WZ5航空发动机改用小化肥厂的废气（含氢约50％、甲烷约20％,其余为氮气,热值约3000kcal/m3）,重新设计了燃烧室喷咀。试验证明,改型后的燃烧室点火、火焰稳定性、燃烧效率、燃烧室总压损失、出口温度分布、冒烟和壁温等均达到发动机基本指标要求。
乳化油的蒸发和燃烧研究
张青藩, 苏克
1988, 3(2): 131-134,187.
摘要 PDF(443KB) icon1408 icon376
摘要:
本文从理论和实验两方面研究航空煤油和0#柴油乳化液的蒸发和燃烧特性。结果表明,乳化油燃烧时出现的微爆现象能明显缩短油珠的生存期,对提高燃烧效率和强化燃烧十分有利;乳化油的燃烧,也为抑制氮氧化物和微碳粒的生成提供了有利的条件。文中也详细讨论了主要工作参数对微爆过程的影响,对乳化油的工程应用有参考价值。
转动园盘上可压缩流动换热的计算研究
吴丁毅, 刘松龄
1988, 3(2): 135-139,187.
摘要 PDF(445KB) icon1338 icon384
摘要:
本文将边界层方程无因次化,用“BOX”算法求解。研究计算了转动园盘上层流区、过渡区和紊流区的扭矩系数和局部换热系数以及变物性的影响,并研究了适合计算转盘问题的双层紊流模型。
带热敏电阻的气动探针
唐狄毅, 朱杜国, 徐国明, 许都纯
1988, 3(2): 140-144,188.
摘要 PDF(505KB) icon1499 icon464
摘要:
本文研究了使用热敏电阻测量气流温度时所遇到的各种技术问题,并探讨了扩大测温范围的技术途径。其中,主要是筛选热敏元件,控制自热效应,精心设计测量电桥,设法提高高温区的灵敏度和精度等。根据本文原理,研制了一种小型五孔复合探针,并在压气机单级试验器上进行实测,以验证其功能和各项性能指标。
多孔喷管降低引射喷管噪声的实验研究
方人淞, 张荣学
1988, 3(2): 145-148,188.
摘要 PDF(450KB) icon1454 icon362
摘要:
以多孔喷管代替普通收缩喷管或收-扩喷管作为引射喷管系统的主喷管,进行模型实验,结果表明,这种构型引射喷管不仅能显著降低噪声,而且具有良好的气动性能。
环形不稳定性计算模型在FY-20液体火箭发动机上的应用
原渭兰, 庄逢辰, 杨本濂
1988, 3(2): 149-152,189.
摘要 PDF(433KB) icon1728 icon384
摘要:
本文用环形不稳定性计算模型计算、分析了FY-20液体火箭发动机的切向高频燃烧不稳定性。其结果与热试车结果是一致的。根据所得结果,为此发动机中安装径向隔板的必要性提供了理论依据井对稳定性不佳的液体火箭发动机提出了具体改进步骤及一些有效措施。
压气机静子双圆弧倒置串列叶栅流动性能的试验研究
庄表南
1988, 3(2): 153-157,189.
摘要 PDF(461KB) icon1507 icon374
摘要:
本文对三种不同弦长比和弯度比的压气机静子双圆弧倒置串到叶栅,改变其轴向距离和周向偏距等参数,组合成21种不同几何参数的串列叶栅。在Ma1=0.3左右,Re=2.7×105下进行了吹风试验,得出其主要流动性能,如气流转角Δβ和气流流动损失系数ω随气流攻角i的变化关系;并找出其在最佳状态下主要几何参数的工作范围。
叶片振动实验实时数据采集系统及应用
张成胜, 宋兆泓
1988, 3(2): 158-160,190.
摘要 PDF(359KB) icon1158 icon373
摘要:
整个振动信号高速实时采集与处理系统的设备可以分成三个部分:激振和拾振部件;数据采集部件;数据处理部件。
弯曲壁面上离散孔气膜冷却均匀性的实验研究
姚永庆, 夏彬, 葛绍岩, 邹福康
1988, 3(2): 161-163,190.
摘要 PDF(382KB) icon1668 icon370
摘要:
本文利用传质比拟传热的方法,研究离散孔气膜冷却在整个弯曲壁面上沿与主流垂直方向的冷却均匀性。比较了单、双排孔和前、后排孔流量不等时,在不同吹风比的条件下,在凸、凹表面上冷却均匀性的特征。
火焰筒波纹气膜冷却结构设计方法
李长林
1988, 3(2): 164-166,190.
摘要 PDF(318KB) icon1528 icon380
摘要:
本文从正设计角度出发,详细讨论了常用的矩形波纹,梯形波纹以及外切双圆弧波纹气膜结构形式的各个结构参数,如环形缝高h,波纹板厚度δ,波纹数、波节以及外切双圆弧半径R与火焰简直径Df,壁厚s与气膜孔需用流通面积之间的关系。并给出了解析式。
燃气分析法测量喷气推力的探讨
彭拾义
1988, 3(2): 167-168,191.
摘要 PDF(244KB) icon1153 icon477
摘要:
通常测量发动机的喷气推力,是在试车台架上用机械方法进行,离开试车台架,例如在机场或在飞行中,无法知道各种情况下推力的变化。
用导弹模拟器诱喘的飞行试验
李树人
1988, 3(2): 169-171,191.
摘要 PDF(363KB) icon1450 icon405
摘要:
本试验是研究双轴涡喷发动机工作稳定性的飞行试验的一部分。在飞行试验台上,采用击发导弹模拟器的方法,造成发动机进口温度畸变,并通过动态测量参数,研究发动机不稳定工作。试验是在不同的飞行和发动机状态,以及模拟器装药不同的条件下进行的。全部试验,发动机均经受了喘振,除四次因喘振过程瞬时降油退喘外,其余均因喘振停车。
导流板加涡流器对进气道性能影响
王晓文, 张世英
1988, 3(2): 172-174,191.
摘要 PDF(410KB) icon1699 icon368
摘要:
进气道进口导流板(简称导流板)已在航空上得到应用。文献对其机理作了实验研究,表明导流板可有效地改善进气道在大攻角下的出口流场品质,但在小攻角时却使进气道的性能有所下降。为弥补此缺陷,可再采取一定的措施,如安装金属涡流器,改善小攻角下的性能,就对导流板技术的应用增添了价值。
Al2O3沉积对发动机推力的影响
方丁酉
1988, 3(2): 175-177,192.
摘要 PDF(349KB) icon1310 icon357
摘要:
含铝推进剂固体火箭发动机试验后,在喷管的内壁面经常发现一层沉积物。经成分分析,这层沉积物中95％以上是Al2O3,下面简称为Al2O3。沉积。Al2O3沉积对发动机内弹道性能、喷管烧蚀等带来多方面的影响。
某涡喷发动机可调叶片调节规律的确定
王正木
1988, 3(2): 178-180,192.
摘要 PDF(318KB) icon1604 icon398
摘要:
某涡喷发动机采用压气机可调静子叶片和中间级放气的联合防喘系统。为了既满足发动机稳定工作的要求,又不致于使裕度留得太大,就必须选择最佳的叶片调节规律。
旋转叶片上的三维附面层
祖国君, 陈矛章
1988, 3(2): 181-182,192.
摘要 PDF(251KB) icon1392 icon367
摘要:
在附壁的非正交曲线坐标系下,见图1。张量形式的流体运动方程见参考文献。 我们假设:(1)流体呈定常运动;(2)忽略彻体力;(3)TSL条件成立。在基本方程中,引入逆变物理分量代替逆变分量,并根据假设进行简化和量级分析。

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