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1988年  第3卷  第1期

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桨扇三维流场的椭圆型微分方程组计算网格生成法
小早川命, 畑野一郎
1988, 3(1): 2-2.
摘要 PDF(129KB) icon1790 icon368
摘要:
为了对桨扇周围的跨音流场有深入的理解,用计算流体力学方法在巨型计算机上进行流场数值模拟是一条重要途径。因此引起学术界的重视。桨扇叶片具有又弯又扭的三维形状,就决定了桨扇周围流场的三维性质,给桨扇跨音流场的数值模拟带来很大的困难。为了数值求解过程中改善解的稳定性和收敛性,以及为了提高数值解的精度,就必须妥善解决三维网格系统生成问题。
研究论文
强非线性湍流的不稳定性分析
高歌
1988, 3(1): 3-8,87.
摘要 PDF(614KB) icon1213 icon366
摘要:
为了应用拟态动力学(fractal dynamics)概念分析湍流不稳定性,选择带有离散扰波的任意曲线作为湍流拟态结构基元。在基元上建立量级化的尺度与坐标系,用以分析有复杂结构的湍流强非线性问题,湍流分析中的非线性及离散性二大难题得到了解决。所得通向转捩与湍流的分叉解,全面反映强非线性和离散性的效应,即剪切、拉伸、旋转、弥散、压力与变形相互作用及记忆诸因素对不稳定性的影响。本文有助于加深对湍流基本物理特性的理解。
航空发动机试车数据采集与处理系统
韩文卿, 李隆强, 黄志庆
1988, 3(1): 9-12,87-88.
摘要 PDF(509KB) icon1649 icon362
摘要:
本文介绍一个以微型计算机为中心的试车数据采集与处理系统。该系统具有稳态和动态采集与处理的双重功能。系统使用高速采集硬件,用PL/M语言编写采集和处理程序,采集速度达5000次/秒以上。稳态压力采集使用自行研制的计算机控制扫描阀,并运用了实时校准技术。温度信号的线性化处理使用变权自动分段多项式拟合法求出的热电偶回归方程。系统硬件采取了一系列抗干扰措施,程序中安排了软件滤波。为保证试车安全,采取了计算机报警。
燃烧室突扩扩压器外壳形式对扩压器性能影响的试验研究
华光时, 王维彬, 唐明, 陈炳录
1988, 3(1): 13-17,88.
摘要 PDF(545KB) icon1785 icon438
摘要:
通过自行设计的带有前置扩压器及盲孔火焰筒的二元对称直壁短突扩扩压器模型试验件,和八种扩压器外壳结构,着重探讨了扩压器外壳形式的改变对扩压器总性能的影响规律。通过大量的试验,得出一些重要结论,这些结论对实用型突扩扩压器的最佳设计将具有一定的指导意义。试验中测定了火焰筒头部区域的压力分布及前置扩压器中的沿程压力分布,为短突扩扩压器流场数值计算提供了必要的验证数据。
叶片排旋转失速性能的研究
刘志伟, 朱俊强, 王准生
1988, 3(1): 18-22,88-89.
摘要 PDF(616KB) icon1545 icon359
摘要:
本文应用文献(1)中预测轴流压气机旋转失速性能的流动模型与方法,分析了叶片排安装角和稠度变化对旋转失速性能影响的试验结果,并得出了它们的规律性。比较了孤立叶片排与级的旋转失速性能的差异。讨论和评价了活态失速团结构模型。
喷嘴尾迹引起透平动叶激振力的算法
刘凌, 孟庆集
1988, 3(1): 23-26,89.
摘要 PDF(450KB) icon1461 icon353
摘要:
本文构造并数值试验了一种计算可压不定常流场的有限差分格式。提出相应于喷嘴尾迹的透平动叶激振力的一种算法。计算结果示出,喷嘴尾迹流分布形式与相应的动叶激振力分布形式不同,后者与叶型有关。
一种跨音速叶栅流场分析系统
冀春俊, 周新海
1988, 3(1): 27-30,89-90.
摘要 PDF(525KB) icon1369 icon366
摘要:
本文建立了一种工程实用的跨音速叶栅流场分析系统,可进行跨音速叶栅无粘绕流和无粘流-边界层迭代计算。叶栅无粘绕流的计算以Denton拟流向“相对差分”方法为基础,y向采用松驰线性插值算法,所形成的解法能保证以较少的网点获得较准确的结果。边界层的计算采用积分方法,并考虑了紊流边界层的分离问题,文中还介绍了无粘流-边界层的耦合方式。应用本文方法对国内外多种压气机和涡轮叶栅进行了计算分析,所得结果与实验的吻合程度较好,因此,所提出的叶栅流场分析系统,可望为工程设计上实用的计算手段。
带双挤压油膜阻尼器的转子系统动力响应研究
李希凡, 傅才高
1988, 3(1): 31-34,90.
摘要 PDF(394KB) icon1356 icon427
摘要:
本文针对主轴承带无定心弹簧挤压油膜阻尼器将油膜力系数线性化处理,方便地用传递矩阵和线性迭代计算了非对称柔性转子系统稳态振幅响应。计算结果表明带两个阻尼器的减振效果比带一个阻尼器好。
轮盘热光弹性研究
董本涵, 王举
1988, 3(1): 35-38,90-91.
摘要 PDF(461KB) icon1351 icon375
摘要:
本文叙述了轮盘热光弹性试验的三个主要方面的工作:(1)轮盘模型热负荷的施加方法及模型温度场的测量与记录方法;(2)进行平面轮盘模型试验与理论计算结果比较,以考核试验方法;(3)进行某发动机涡轮盘的模型试验,得到稳定温度场下的热应力分布。
高、低周复合疲劳及其试验技术
梁国炜
1988, 3(1): 39-42,91.
摘要 PDF(444KB) icon975 icon373
摘要:
文中介绍了一种简单易行的复合疲劳试验机,在此试验机上进行了高、低周复合疲劳试验。结果表明,随着次循环的频率和载荷幅增大,铝合金(LY12—CZ)试件的裂纹萌生寿命显著下降。然而,当次循环频率很低时,寿命也下降,这似乎属于“变形损伤”,因缺口附近的应变出现“棘轮”现象。复合疲劳的损伤模型尚有待研究。
轮盘剖面形状的优化设计
林秀荣
1988, 3(1): 43-46,91-92.
摘要 PDF(312KB) icon1284 icon387
摘要:
本文提出一种实用的轮盘优化模型,它可用中心孔半径、轮毂轴向厚度和外半径、轮颈半径以及轮毂、轮缘与轮辐转接处的转接角等几何参数来描述,整个轮盘可近似为由一系列不等轴向厚度的圆环组成。一个能自动生成计算截面的子程序,响应上述诸参数的变化,灵活地生成任意个径向厚度各异的不等轴向厚度的小圆环,以这些小圆环的轴向厚度和上述诸几何参数为设计变量,以轮盘设计的五个应力准则为约束条件,以轮盘重量为目标函数,采用随机射线法+随机投点法的组合优化方法,加速收敛,达到轮盘重量最轻,剖面形状最优。
C02激光点燃固体推进剂的研究
纪秋颖, 李稑, 赵元修
1988, 3(1): 47-50,92.
摘要 PDF(478KB) icon1582 icon461
摘要:
选用具有代表性的复合型、双基型推进剂以及金属粉组成的点火药,在新建的CO2激光点火试验设备上进行了推进剂点火性能试验,获得了重复性较好的试验数据。针对复合推进剂提出一个点火模型及点火判据表示式,计算与试验结果相吻合,证明该模型可以用于预估复合推进剂的点火性能。
复合固体推进剂能量特性优化设计
田德余, 杨斌
1988, 3(1): 51-54,92.
摘要 PDF(431KB) icon1423 icon457
摘要:
本文在最小自由能法精确计算固体火箭推进剂能量特性程序的基础上,运用模式搜索优化方法,编制了电子计算机程序,用该程序能算出已知组分在最高比冲或最高特征速度下的最佳配比。优化计算结果和图象法(或精确计算)所得的结果是一致的。这证明固体推进剂能量特性的优化设计是成功的,为固体推进剂配方设计提供了一种有效的计算方法。
涡扇发动机防喘控制系统的动态数学模型和数字仿真
贺惠珠
1988, 3(1): 55-58,93.
摘要 PDF(349KB) icon1436 icon476
摘要:
本文以某涡扇发动机防喘控制系统为对象,建立了该系统的动态数学模型,并通过数字计算机进行仿真。判明了系统中主要结构参数和两个典型非线性对动态性能的影响。提出了改善系统品质的途径。
旋板泵过渡曲线的数学模型
宋来升
1988, 3(1): 59-62,93.
摘要 PDF(383KB) icon1559 icon359
摘要:
为了实现计算机辅助设计和辅助制造双作用式旋板泵定子过渡曲线,本文试提出过渡曲线的一种数字模型,用来取代目前常用的极座标过渡曲线方程。利用这一数学模型便于分析、此较和评价各种过渡曲线的特性;扩大了过渡曲线的设计范围;有利于编写通用的计算机程序,为进一步实现过渡曲线的最佳设计创造了条件。
航机舰用燃气轮机推进系统的最优控制
倪维斗, 路四清
1988, 3(1): 63-66,94.
摘要 PDF(398KB) icon1570 icon445
摘要:
本文利用舰用燃气轮机推进系统的简化模型及部分状态反馈进行最优控制器的设计。文中提出一种线性二次型PI控制,和一般二次型控制不同之处在于,它既能消除静态偏差,又能使系统整体最优。
发动机进口流场等值线极坐标绘图法
王占先
1988, 3(1): 67-69,94.
摘要 PDF(371KB) icon1427 icon371
摘要:
整个绘图系统分三层。第一层包括(MA-INLA, MAINLB等子程序)的圆上或环上插值曲面计算;第二层包括(PLOTWA, MAPLIN子程序)的极坐标下矩形网格(即扇形网格)棱边与等值线的交点计算;第三层把等值线与棱边的交点绘成平面上折线和光滑曲线。一、二层是平行关系,第三层是由第二层调用。
低采样率下对高频信号的识别方法
张益松, 伊立言
1988, 3(1): 70-72,94-95.
摘要 PDF(446KB) icon1416 icon366
摘要:
对于航空涡喷发动机等旋转机械,其叶片振动信号的提取已由接触式发展到非接触式。转子每转一周,每个叶片经过探头位置一次,产生一次采样。所以探头对单个叶片信号的平均采样率等于转子的运转速率。而根据采样定理,截止频率(Nyguist频率)fc为采样频率fs的一半(fc=fs/2)。
航空发动机支承系统的动柔度系数矩阵及其测量
李智炜, 杨伸纪
1988, 3(1): 73-75,95.
摘要 PDF(323KB) icon1298 icon353
摘要:
转子系统的临界转速、不平衡响应和稳定性分析时,必须考虑支承系统的影响。但在实际发动机上,由于机匣部分结构十分复杂,工艺误差造成的差别较大,因而其动力特性往往需要实际测量。为此作者对某种双转子涡轮喷气发动机进行了激振试验,以确定支承的动柔度系数和耦合动柔度系数,取得其部分动柔度系数矩阵,供计算时作为原始数据。
柱塞式燃油泵的等效试验研究
邹丕先, 薛建华, 何秀德
1988, 3(1): 76-78,95.
摘要 PDF(349KB) icon1277 icon368
摘要:
柱塞式燃油泵构造复杂、精密、功能繁多,但归根到底它是一个机械装置。机械构件本身的失效一般都是由于磨损、疲劳引起的,因此等效要研究的问题就是磨损和疲劳。 燃油泵按原规程试车t小时,说明油泵在t小时内保证了规定条件下的正常工作,此时油泵本身也遭受到一定程度的损伤ε;若采用加大载荷工作t′小时,说明油泵t′小时内保证了加大应力条件下的工作,油泵本身同时受到的损伤为ε′。
燃烧室燃油停留时间分布函数的测定
陆新蠡, 陈杰
1988, 3(1): 79-80,95.
摘要 PDF(268KB) icon1384 icon366
摘要:
燃烧室中停留时间与燃烧室中许多重要的参数有着密切的关系。如燃烧室中的火焰稳定性极限、点火性能以及燃烧效率等。 停留时间一般都采用加入示踪剂的方法来测量。示踪剂及加入方法可各不相同。本实验所用的示踪剂为汞蒸气,用高压电极打火的方式加入。
3D-Computaional Mesh Generation around a Propeller by Elliptic Differential Equation System
Makoto KOBAYAKAWA, Ichiro HATANO
1988, 3(1): 81-86.
摘要 PDF(442KB) icon1354 icon349
摘要:
In this paper, an analytic method is applied for the generation of 3D mesh system in order for Navier-Stokes equations around ATP (Propfan). One of the advantages of this method is that mesh lines have strong differentiability. The differential equation used is Poisson type and the right hand side is called control function, and this is able to control the degree of mesh line clustering. Here, the form of control function was contrived to cluster near the solid surfaces. By this method, several mesh lines are laid in the boundary layer above the blade surfaces.
INFORMATON ROR FOEIGN CONTRIBUTORS
1988, 3(1): 96-96.
摘要 PDF(120KB) icon1242 icon360
摘要:
General Requirements: Send all manuscripts with covering letter to Wang Zhenhua, Director, Editorial Departmemt, JOURNAL OF AEROSPACE POWER, 37 Xue Yuan Road, Beijing 100083, China. The covering letter should include the author's full name, institution or company affiliation, official title and address. For a Japanese author, it is preferable to write his name in Japanese with Chinese characters too. Signed assurance must be given that the manuscript or its equivalent has not been submitted for publication elsewhere.

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