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1988年  第3卷  第3期

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研究论文
中央传动锥齿轮共振破坏的实验研究
许锷俊, 梁世昌, 常春江, 沈丙炎
1988, 3(3): 193-198,279.
摘要 PDF(1264KB) icon1472 icon345
摘要:
本文通过某型机的排故实践,总结了航空发动机中央传动锥齿轮共振破坏的特征,失效模式和结构动力特性;分析了共振激发因素;提出了排故措施;指出了这类齿轮动强度设计今后应遵循的几个基本准则。
盘形锥齿轮的横向振动特性分析
晏砺堂, 李其汉
1988, 3(3): 199-202,279.
摘要 PDF(443KB) icon1592 icon424
摘要:
本文分析了盘形锥齿轮的横向振动特性,分析指出此种齿轮小端齿槽底横向振动周向拉应力最大,故易在此处首先出现疲劳源。对此种齿轮振动的共振条件提出了新的理论。理论分析和试验实例表明两者结果十分一致。
中央传动锥齿轮光弹性应力分析
董本涵, 高鹏飞
1988, 3(3): 203-206,280.
摘要 PDF(419KB) icon1904 icon379
摘要:
本文用三维光弹性法分析锥齿轮在扭矩和离心载荷下的应力分布。光弹性试验结果表明锥齿轮在两种载荷分别作用下,齿根应力分布是不同的。根据光弹性试验和综合振动试验结果得出如下结论:1.锥齿轮齿槽裂纹并非由起动扭矩引起。2.锥齿轮在高转速下,在槽底的离心应力和振动应力的组合应力是引起齿轮破坏的主要原因。
圆锥齿轮行波共振应力响应仿真计算
韩二中, 郭星辉, 颜世英, 张日辉
1988, 3(3): 207-210,280.
摘要 PDF(417KB) icon1905 icon471
摘要:
文中叙述了圆锥齿轮行波振动和行波共振的概念。利用圆柱直齿轮齿间啮合力的形状函数,组织了对圆锥齿轮行波共振的仿真激励函数。算出了圆锥齿轮的二、三节径行波共振应力响应。算出的应力响应幅值与实测值比较一致。
齿轮共振转速及动频测量
艾贻人, 鞠秀庭, 宇培孚, 晏砺堂, 李其汉
1988, 3(3): 211-214,281.
摘要 PDF(410KB) icon1845 icon512
摘要:
本文提出一种简便易行的用声测原理实现在发动机多层包容、高噪音的恶劣测量条件下,测量齿轮行波共振转速及动频的机外检测方法。该方法有较高测量精度,并且使用简便。
应用端弯叶片增加压气机喘振裕度
蔡运金, 钟玉玲, 钱鲁泓
1988, 3(3): 215-218,281.
摘要 PDF(460KB) icon1643 icon370
摘要:
本文介绍了某型高压压气机考虑端壁附面层影响改进设计的端弯叶片,试验证明:喘振裕度增加7.3％,效率提高4.1％,流量、压比变化很小。飞行试验证明:解决了空中停车问题,在飞行包线内能保证可靠稳定工作,发动机和飞机性能都有较大的提高。
叶片端弯技术机理探讨
黄力希, 魏星禄, 彭泽琰
1988, 3(3): 219-222,281-282.
摘要 PDF(521KB) icon1481 icon440
摘要:
本文首次以数值计算,理论分析以及试验分析的综合手段探讨叶片端弯的气动机理,分析表明;端弯会导致整个流场再分布,主流场变化可能是影响叶片性能改进的重要因素。
流-势函数法的人工密度格式在叶型设计中的应用
刘波
1988, 3(3): 223-226,282.
摘要 PDF(426KB) icon1442 icon358
摘要:
本文采用流-势函数法进行跨音速叶型设计,用人工密度格式取代类型相关格式。与相关格式相比,人工密度格式具有全场算法统一、收敛过程稳定等优点。本文提供的设计算例表明,该方法能有效地进行叶型的初始工程设计。
反旋桨扇非定常负荷噪声的研究
孙晓峰, 胡宗安, 周盛
1988, 3(3): 227-230,283.
摘要 PDF(429KB) icon1386 icon471
摘要:
本文着重研究了反旋桨扇前排转子尾流与后排转子干涉形成的非定常负荷噪声,并与试验结果作了对比。研究结果表明:在转子轴向,声压级完全由非定常负荷噪声决定;而在转子平面内,对声压级的主要贡献是稳定负荷噪声,此时非定常负荷噪声的影响只限于转子通过频率的高次谐波段。
用螺桨-吊舱相关法设计和分析桨扇
朱年国, 陈矛章, 刘导治
1988, 3(3): 231-234,282.
摘要 PDF(438KB) icon1488 icon352
摘要:
本文用螺桨-吊舱相关分析法对桨扇进行设计和分析。用曲线升力线代表桨叶,并且考虑吊舱存在的影响;方法采用尾迹位于流面上的假定。对叶尖段进行跨音修正,对根部应用叶栅最佳损失攻角加以考虑。设计和分析的结果与文献〔2〕的计算和试验结果作部分比较,证明了本法的合理性和有效性,可以应用于桨扇的初步设计和性能分析中。
进口为均匀剪切流的二元亚音扩压器
黄熙君, 董金钟, 范世兴, 肖承恕
1988, 3(3): 235-238,283.
摘要 PDF(427KB) icon1213 icon438
摘要:
本文在主流为均匀流的二元亚音扩压器流动计算方法的基础上,发展了一种进口为均匀剪切流的二元亚音扩压器流动特性计算方法。为验证本方法,计算了三种实例,并和试验测定结果进行了比较,二者符合情况良好。
测定α和η的燃气分析计算法
焦树建
1988, 3(3): 239-246,284.
摘要 PDF(766KB) icon1382 icon366
摘要:
本文根据在燃烧各种液体、固体和气体燃料时燃气成分的分析结果,提出计算燃烧过程中余气系数α和燃烧完全系数η的统一计算关系式,它既能使计算结果更加准确,还能使计算方法统一化。
复合推进剂中铝粉凝聚的链反应模型
夏幼南, 李疏芬
1988, 3(3): 247-251,284.
摘要 PDF(508KB) icon1647 icon331
摘要:
本文提出了描述复合火箭推进剂(HTPB/Ap/AL)体系中铝粉凝聚的新模型——链反应模型。定义并推导出了铝粉的凝聚速率、平均凝聚程度及铝凝滴直径大小分布函数的具体表达式,从中可明显看到推进剂燃速、铝粉含量与铝粉粒度,Ap粒度及燃烧室压力等因素对铝粉凝聚程度的影响趋势,并且与现有的实验结果完全相符。
污染对热线风速仪测量的影响
李亚平
1988, 3(3): 252-252,288.
摘要 PDF(186KB) icon1216 icon352
摘要:
污染一直是导致热线风速仪测量精度下降的重要因素,对叶轮机械实际流场测量的热线探针,通常会遇到滑油油雾和灰尘混合污染。借助实验手段,作者观察了此类污染的影响。 1.污染对热线速度特性的影响 污染改变了热线的热传导率及热线的几何形状,虽然热线在环境温度时的冷态电阻没有发生变化。
用动态三孔针测旋转失速流场
乔渭阳, 王宗源
1988, 3(3): 253-255,285.
摘要 PDF(372KB) icon1600 icon343
摘要:
为了测量不稳定流场参数,因此要求三孔针具有高频动态响应能力,为了在全台发动机中使用,要求其适用恶劣环境。
收敛型引射喷管/后体风洞试验研究
张荣华
1988, 3(3): 256-258,285.
摘要 PDF(321KB) icon1261 icon354
摘要:
本试验在600mm×600mm跨超音速风洞里进行。从图1看出,高压空气通过空心支架进入高压室,然行经四个径向音速喷咀膨胀进入低压室。在音速喷咀环,端盖,活动内套之间有一对金属波纹管来密封。从低压室来的空气分成两股流:主流经四个空心整流支板的扇形空间;次流经限流喷咀穿过支板内部翼型通道,进入环形次流腔,最后和主流汇合喷出。
二元收扩管内跨音激波与附面层干扰下气流动态畸变及其控制
何中伟
1988, 3(3): 259-261,286.
摘要 PDF(378KB) icon1427 icon347
摘要:
实验设备下游接真空泵(图1)。实验段由曲状顶壁、平底壁和相互平行的光学玻璃构成。其喉道和扩张段出口的展弦比为1.72和1.357。在1—I截面和扩张段底壁中心线上沿程分别装有微型附面层探针。
轴对称紊流发生器畸变流场的调节规律
施网兴
1988, 3(3): 262-264,286.
摘要 PDF(1145KB) icon1156 icon352
摘要:
近年来,我们对轴对称紊流发生器进行了一系列的研究。本文主要介绍畸变流场的调节规律,并分析了在试验范围内畸变指标的测量精度。基于缺乏瞬态畸变的测量手段,并考虑到目前国内使用的畸变指标,本文采用稳态畸变指标D,DC90和紊流度TAv作为特性参数。
燃烧室特性的数值研究
赵坚行, 谭辉平
1988, 3(3): 265-267,286-287.
摘要 PDF(415KB) icon1050 icon363
摘要:
本计算中来流为完全发展的紊流均匀可燃混气(煤油+空气)。
新月形稳定器的新传焰方法
赵光武
1988, 3(3): 268-268,288.
摘要 PDF(171KB) icon1465 icon358
摘要:
1.问题的提出 沙丘驻涡火焰稳定性试验研究发表后,工程部门相应开展了应用研究工作,并取得可喜进展。但在结构设计时,为了安装和传播火焰的需要,不得不增加一些构件,目前工程设计中已采用的连焰结构是连焰管和传焰筋。
非定常流制冷原理在石油天然气回收中的应用
申振华
1988, 3(3): 269-270,287.
摘要 PDF(274KB) icon1354 icon429
摘要:
“热分离器”是一种七十年代开发的新型制冷装置,将其用于石油天然气回收会带来很高的经济效益。本文提出了一种简化物理模型,并对其工作原理进行了非定常流分析,指出了进一步提高其制冷效率的途径。
吊扇叶尖改进的新途径
苏汉寿
1988, 3(3): 271-273,287.
摘要 PDF(326KB) icon1335 icon357
摘要:
吊扇的设计方法是以旋翼空气动力学的二维流动模型为基础,这对吊扇叶身部分比较吻合。然而占扇叶长度约10％的叶尖区域却处在强烈的三维流动状态下,用四氯化钛所作的吊扇流场显示实验可清楚观察到。
损伤法则在时间相关疲劳寿命预测中的应用
董照钦, 段作祥, 何晋瑞
1988, 3(3): 274-276,287-288.
摘要 PDF(414KB) icon1272 icon355
摘要:
动力机械如燃气涡轮、蒸汽轮机、锅炉和核压力容器都在高温、高压、高应力和各种腐蚀环境下工作。为保证这类机械能长时间安全运转,人们日趋重视对零部件采用抗蠕变-疲劳-环境(统称为时间相关疲劳)开裂设计。尤其是对先进的航空发动机热端部件更重要。
多跨转子稳态不平衡响应研究
任平珍
1988, 3(3): 277-278,288.
摘要 PDF(290KB) icon1413 icon341
摘要:
作者在Lund提出的有阻稳态不平衡响应计算方法的基础上,导出了多跨转子计及轴间套齿联轴器角向刚度Chx)及Chy的结点传递矩阵。

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