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1993年  第8卷  第1期

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研究论文
火箭发动机燃气射流流场的光学显示方法研究
闫大鹏, 贺安之, 苗鹏程, 王海林
1993, 8(1): 1-5,89.
摘要 PDF(351KB) icon1422 icon460
摘要:
本文研究了两种用于真实固体火箭发动机燃气自由射流流场和射流冲击流场显示的光学方法。实验结果表明, 等厚条纹型 F- P干涉法。能够用于燃气自由射流流场的显示, 而莫尔偏折法除此之外还可用于大范围的燃气射流冲击流场的显示。
超声速主流中横向喷流干扰流场数值模拟
周伟江, 马汉东, 李锋
1993, 8(1): 6-10,89-90.
摘要 PDF(339KB) icon1280 icon511
摘要:
本文用二阶迎风 TVD格式求解层流 N-S方程, 数值模拟了超声速主流与横向喷流相互作用复杂干扰流场, 得到了合理的涡系结构, 计算波系结构及沿物面压力分布也与实验结果一致。计算还表明, TVD格式不但具有较强的捕捉激波的能力。
用N-S方程求解柔壁翼型绕流
马侠, 肖林奎, 蒋金贵, 张绵纯
1993, 8(1): 15-18,90.
摘要 PDF(352KB) icon1413 icon483
摘要:
用 N-S方程数值模拟带有自适应柔壁被动控制的翼型粘性绕流。用时间推进法求解这种准定常绕流。在时间历程中, 柔壁自适应变化, 最后与整个流场一起趋于定常。
涡轮冷气掺混数学模型与计算方法的研究
杨弘, 王仲奇, 冯国泰
1993, 8(1): 19-20,90.
摘要 PDF(292KB) icon1562 icon386
摘要:
本文建立了一个涡轮冷气掺混的数学模型并将其应用到气冷涡轮的 S2 流面计算中。根据该模型推导出了考虑冷气掺混时相对坐标系下的气动热力学方程组。通过掺混流函数的引入建立了计及冷气掺混的 S2 流面计算方法。
交叉射流特性的试验研究
徐明厚, 韩才元, 胡平凡
1993, 8(1): 21-23,91.
摘要 PDF(196KB) icon1532 icon457
摘要:
本文研究了稳燃腔中交叉射流两相流动。使用三维激光粒子动态分析仪 (PDA)测量了正三角形截面副射流与主射流速度比为 2 .5时的交叉射流流动。
S弯进气道中静压场研究
翁培奋, 郭荣伟
1993, 8(1): 24-28,91.
摘要 PDF(253KB) icon1528 icon465
摘要:
本文给出了 S弯进气道出口截面上的静压场测量结果。研究表明, 在不同的进气攻角下, S弯进气道出口截面上的静压是不均匀的。攻角愈大, 静压场畸变愈严重。在进行旋流场研究中, 如果攻角较大。
多叶排旋转失速起始的研究
朱俊强, 刘志伟
1993, 8(1): 29-33,91-92.
摘要 PDF(330KB) icon1580 icon468
摘要:
以小扰动理论为基础, 应用非定常、二元、不可压流的流动模型, 推导了任意级轴流压气机的旋转失速起始判别准则通式。通过三个矢量方程组, 系统地归纳了小扰动理论应用于多排叶片时各待定系数的关联方程。利用所设计的计算机程序, 完成了对多级轴流压气机旋转失速起始边界的理论估算。与叶排特性的预估方法相结合, 提出了一种较完整的理论估算失速边界的方法。理论值和实验值的吻合, 证实了理论分析的可靠性。
轴流压气机设计点流动损失的预估和分析
张长生, 王小莉
1993, 8(1): 34-36,92.
摘要 PDF(1452KB) icon1434 icon503
摘要:
在大量统计数据分析的基础上, 采用当量扩散因子 Deq求得叶片尾缘的动量厚度与弦长比θ/ c和形状固子 Hte,经修正获得叶型损失值。再应用改进了的端壁损失和激波损失模型, 最终算出轴流压气机设计点损失沿叶高的分布规律。验算表明, 采用本方法所预估的损失与实测结果十分接近, 而且对各种原始叶型均能应用。
轴流压缩系统不稳定形态的实验研究
李军, 刘志伟
1993, 8(1): 37-40,92.
摘要 PDF(237KB) icon1232 icon449
摘要:
本文测取了一轴流压缩系统的不稳定形态。依据实验结果, 确定了该系统不稳定型式的转换特征, 分析了排气部件的影响规律, 详细对比了单级压气机与孤立转子不稳定形态的差异。
螺桨转子颤振涡动的试验研究
李智炜, 徐明, 任兴民
1993, 8(1): 41-44,92-93.
摘要 PDF(285KB) icon1244 icon429
摘要:
当涡桨飞机因发动机安装结构中某一部件损坏, 致使螺桨轴轴头刚度下降, 其螺桨发生颤振涡动的极限飞行速度会下降。
亚音速复合倾斜透平静叶栅的理论与实验研究
蒋洪德, 陆永良, 周凡贞, 王松君
1993, 8(1): 45-48,93.
摘要 PDF(350KB) icon1645 icon370
摘要:
采用三维全势函数多重网格数值方法求解亚音速透平静叶栅流场。以 30 0 MW汽轮机调节级静叶栅的设计为目标, 采用子午面上外环壁收缩和叶片周向复合倾斜两项措施, 以求大幅度地减少叶栅二次流损失。
叶轮机超音速非失速颤振边界研究
黎勤武, 陈群, 范非达
1993, 8(1): 49-52,93.
摘要 PDF(291KB) icon1564 icon375
摘要:
把叶片简化为具有对称截面、长、直、带预扭的非均匀弹性梁, 并结合超音速状态下计算由振动引起的非定常气动载荷的气动模型, 用哈密尔顿原理建立一组旋转状态下失调叶栅气弹稳定性方程 ;这组方程对弯曲—弯曲—扭转之间耦合严重的失调叶栅尤有意义。
离心叶轮出口三维流场研究
席光, 王尚锦
1993, 8(1): 53-55,93.
摘要 PDF(292KB) icon1333 icon397
摘要:
文发展了一种通过求解不可压缩、定常、时均 N- S方程、连续性方程和 k-ε湍流模型方程分析离心叶轮出口三维流场的方法。该方法的差分计算网格通过代数变换关系生成, 可方便地应用于离心叶轮设计分析。为检验本文分析方法的有效性, 对一个三元闭式离心压缩机叶轮出口流场进行了实验测量。
离心叶栅湍流流场的数值研究
武晓松, 吴国钏
1993, 8(1): 56-58,94.
摘要 PDF(249KB) icon1406 icon381
摘要:
本文用二维不可压平均定常的 N- S方程组结合两方程 k-ε湍流模型, 在任意适体曲线坐标系上计算了旋转离心叶轮叶片通道内的相对流场, 结果与实验数据吻合良好。分析表明, 由于离心力和哥氏力构成动量方程中的一个很大源项, 因而较之非旋转流动需要采用较低的低松弛因子。
桨刀对螺桨增效降噪的试验研究
毛熙昌, 李红民, 王界斌
1993, 8(1): 59-62,94.
摘要 PDF(795KB) icon1306 icon414
摘要:
某 3叶螺桨模型在桨叶叶尖半径 88%处的弦向位置安装桨刀, 以分隔叶面径向流和环向流的交互影响, 阻止桨尖附面层的分离和涡旋的形成。在风洞中进行了带桨刀与不带桨刀的对比试验。结果表明, 在试验范围内的等值进距比 J条件下, 带刀的螺桨效率提高 (1 .9～ 4.9), 噪音下降 1 .3～ 2 .0 d B左右。
论冷效模拟实验的模拟理论
邱绪光
1993, 8(1): 63-66,94.
摘要 PDF(330KB) icon1188 icon393
摘要:
从所需微分方程组及单值性条件出发, 以严格的相似理论得出涡轮叶片冷效模拟实验所应遵循的模化条件。指出, 当实验所用压力比原型低的条件下, 为满足表征密流水平的准则 p L/ μcp T相等的条件, 则实验所用温度水平也应下降。
某型涡喷发动机涡轮盘表面温度的测量
吴洪道, 屈育物, 李循光, 杜生勤
1993, 8(1): 67-68,94-95.
摘要 PDF(285KB) icon1781 icon397
摘要:
本文介绍了一种涡喷发动机涡轮盘表面温度的“热电偶 -滑环引电器”测量方法, 并对测试精度进行讨论。采用这种方法, 不仅充分地利用了滑环引电器的有效通道, 更重要的是能使测得的盘面温度更真实可信。此方法适用于各种旋转金属部件的表面温度测量。文中对如何解决测温电偶的敷设、滑环引电器的冷却及涡轮转子的平衡等工程和测试中的实际问题也作了扼要介绍本文介绍了一种涡喷发动机涡轮盘表面温度的“热电偶 -滑环引电器”测量方法, 并对测试精度进行讨论。采用这种方法, 不仅充分地利用了滑环引电器的有效通道, 更重要的是能使测得的盘面温度更真实可信。此方法适用于各种旋转金属部件的表面温度测量。
数值分析紊流燃烧模型
赵坚行
1993, 8(1): 69-71,95.
摘要 PDF(248KB) icon1887 icon378
摘要:
本文通过二元模型加力室流场计算和燃烧效率测定, 对 k-ε-g紊流燃烧模型中模型系数CR、Cg1 、Cg2 的选定和计算浓度脉动均方值 g的不同方法进行数值研究。通过计算结果与实验数据比较, 可认为 :模型系数值的选定直接与化学反应速率有关, 而其中 CR影响最大。
含铝复合推进剂燃速计算研究
刘德辉, 彭培根
1993, 8(1): 72-74,96.
摘要 PDF(240KB) icon1303 icon436
摘要:
本文专门探讨了利用 PEM模型计算含铝复合推进剂的燃速和压强指数。文中提出一种确定假想推进剂配方的新方法, 并以此为基础建立了一个扩展和改进的 PEM模型。
JT8D发动机燃油调节器故障研究
许春生, 于智礼, 马乾绰
1993, 8(1): 75-78,95.
摘要 PDF(1078KB) icon1343 icon371
摘要:
本文简要介绍中国民航 B737- 200型飞机上使用的 JT8D发动机燃调故障研究结果。该课题通过理论分析、仿真研究、调整试验以及排故隔离框图的确立和实施, 有效地降低了燃调故障拆换率, 奠定了立足国内检修燃调的基础, 取得显著的经济效益和社会效益。
渐开线锥形齿轮变速装置的设计原理
沈谦
1993, 8(1): 75-78,95.
摘要 PDF(298KB) icon1271 icon373
摘要:
本文依据齿轮啮合原理, 详细地分析了渐开线锥形齿轮的滚削成形理论, 推导了加工产形齿条及锥形齿轮主要参数的关系, 提出了相交轴锥形齿轮变速装置的设计原理和方法。
斜齿轮的抗胶合优化修形
方宗德, 沈允文
1993, 8(1): 79-82,95.
摘要 PDF(342KB) icon1391 icon439
摘要:
本文作者计算了斜齿轮的载荷分布, 并进而计算了齿面的三维闪温分布。以降低齿面最高闪温为优化目标, 提出了用数学规划技术对斜齿轮抗胶合修形进行优化设计的方法, 考虑了齿轮支承变形对齿面闪温和优化修形的影响。
航空发动机涡轮盘初始使用寿命的确定
贾军, 龙胜刚, 唐平宣
1993, 8(1): 83-86,96.
摘要 PDF(282KB) icon1527 icon459
摘要:
本文介绍了一种确定涡轮盘初始使用寿命的方法, 它可以较经济和可靠地得到涡轮盘在热和机械循环载荷联合作用下的 LCF/蠕变交互作用寿命。
考虑材料物理参数为随机量时可靠度的计算
吕文林, 付爽
1993, 8(1): 87-88,96.
摘要 PDF(201KB) icon1206 icon351
摘要:
本文主要考虑了材料物理参数为随机量时, 利用随机有限元及 H-L方法对定向结晶涡轮叶片进行可靠度计算。计算方法收敛, 说明本方法可行。

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