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1990年  第5卷  第3期

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研究论文
高压压气机叶栅的高速模型和低速模型的相似变换准则
朱年国, 徐力平, 陈矛章
1990, 5(3): 193-198,283.
摘要 PDF(400KB) icon1842 icon413
摘要:
本文以相似理论为基础,从线性小扰动方程、跨音小扰动方程和全扰动势方程出发,推导出一组在进口马赫数不同时,保持两组叶栅气动力相似的变换准则。变换涉及跨音与亚音,跨音和不可压,亚音与不可压及其全扰动的情形。应用二维和准三维无粘数值计算方法进行数值验证,证明了变换关系在无粘下的正确性。文中使用了局部线化概念和一些假设,其合理性一并由数值试验得到证实。本文在理论和数值试验上为压气机叶栅的高速模型和低速模型之间的相似变换提供了必要的基础。
自适应消噪与轴承故障诊断
李智炜, 傅毅
1990, 5(3): 199-203,283.
摘要 PDF(792KB) icon1277 icon467
摘要:
本文采用自适应消噪技术来提高轴承振动信号的信噪比,在常用的 LMS (widrow)算法的基础上,讨论收敛快而计算量增加又较少的 VS (Variable Step)算法,分析表明 VS算法较LMS算法更适于自适应消噪在机械故障诊断中的应用。对故障轴承的振动信号进行同态自适应消噪处理和异态自适应消噪处理,都有助于发现轴承的故障。
发动机喘振-爆燃故障的信号分析
郑克扬, 葛国璜
1990, 5(3): 204-208,283-284.
摘要 PDF(376KB) icon2108 icon370
摘要:
本文着重介绍某双轴发动机喘振—爆燃故障用 FFT信号处理机进行诊断和信号分析的方法。文章结合发动机在湍流动态畸变流场下的喘振—爆燃试验研究,介绍了试验设备、测量系统和对发动机“故障”信号分析的结论。湍流型动态畸变流场下的压气机喘振多为“漂移型”喘振,表现有随机性。发动机对动态畸变流场的敏感度远高于稳态畸变。利用 FFT信号分析技术进行故障诊断,有广泛应用价值。它较其它方法精确、迅速、简便。
航空发动机智能测试系统实验研究
王为颂
1990, 5(3): 209-212,284.
摘要 PDF(304KB) icon1269 icon395
摘要:
本文介绍了新研制的航空发动机智能测试系统的性能调试方法及新研制的位移机构系列及其配套探针,以及在应用考核中取得预期的效果。由于系统实现了控制、测量、处理一体化,控制通道多,采集容量大、跟踪准确,处理及时,完全实现了自动化测试。因此对提高测试精度、速度,对加快实验进程、节省人力、物力、能源起着重要作用。
子方阵分析法对发动机进行故障诊断
唐耿林, 陈大光
1990, 5(3): 213-218,284.
摘要 PDF(404KB) icon1526 icon439
摘要:
本文提出的子方阵分析法可在测量参数较少的情况下对部件故障进行诊断。本方法的特点是将故障参数进行组合,每组中故障参数数目等于监测参数数目,以使故障参数可对监测参数求解。本文给出了选择最可能的解的选择准则,数值试验证明这个方法对诊断一个部件或同时有两个部件出现故障是非常有效的,这正是发动机出现故障的早期情况。本文也指出了必须十分注意的问题,以免误诊。本方法用于 JT9D发动机显示了其有效性。
轴对称火焰温度场的全息干涉计量
谢明星, 汪铸
1990, 5(3): 219-223,284.
摘要 PDF(442KB) icon1612 icon385
摘要:
本文对轴对称位相物体的全息干涉计量中光线在位相物体中的折射引起的计量误差进行了计算分析,并且介绍了一种修正这种误差的简单方法。根据这一原理对酒精灯火焰和氢气火焰的温度分布进行了全息干涉计量。在干涉条纹的细化搜索中,采用了计算机图像处理方法。
激光微粒影象的三维判读技术
方金焰, 严传俊, 王宏基
1990, 5(3): 224-226,285.
摘要 PDF(264KB) icon1345 icon442
摘要:
微粒尺寸和分布的测量在工业、农业等许多工程和科学领域中都很重要。目前检测微粒场特性主要采用光学方法,特别是激光摄影技术,如激光显微摄影和激光全息摄影等。这不仅因为胶片是一种高容量的永久记录介质,还由于测量结果直观,便于分析,其主要困难在于微粒影象的判读和处理。本文希望在微粒影象判读方面提出一种既能确定粒径、又能确定微粒位置的新方法。
航空发动机外物损伤试验技术研究
乔文逍, 熊昌炳
1990, 5(3): 227-228,285.
摘要 PDF(228KB) icon1507 icon514
摘要:
国外对发动机外物损伤都有规范要求。美国军标MIL-E-5007D发动机通用规范要求:“发动机吸入外物后,外物对风扇、压气机工作叶片和静子叶片造成最小应力集中系数(kt)为3的损坏时发动机应还能工作到型号规范规定的两个检查周期或小时数。”从而明确规定了考验发动机外物损伤的试验条件和合格标准。我国据79、80两年空军不完全统计,外物击伤发动机多达70起,远远超过鸟撞次数。这些击伤发动机的外物有小的螺钉、螺帽、开口销,还有布块、饭盒、皮帽、指挥旗等。因此在我国制定的“涡喷、涡扇发动机通用规范”GJB241-87中,对外物损伤也有明确的试验要求,试验条件和合格标准与美军标MIL-E-5007D一致。
发动机振动诊断及振源分析法
李喜发, 邱仑, 易军, 孟昭平
1990, 5(3): 229-230,285.
摘要 PDF(208KB) icon1481 icon399
摘要:
近几年来,现役某小型战斗机已有十多架次因飞行员反映空中振动大而停飞。由于没有空测手段,无法作出确切判断,致使有的飞机停飞长达一年之久,直接影响部队飞行训练。为此,研制了“机载振动数据采集系统”及“地面分析设备”和提出了空中振动大的故障诊断及振源分析方法与诊断程序。(1)为研究解决空中振动大的故障提供检测手段、定量数据和分析方法;(2)为处理因反映空中振动大而停飞问题提供科学依据;(3)对保证飞行安全和提高飞机良好率有直接作用;(4)可推广到其它现役机种的振动监控和振动诊断,也可应用于新机试飞,以便评定空中振动品质。
双转子涡喷发动机容畸变能力的试验研究
吴岳庚, 运启生, 葛国璜
1990, 5(3): 231-235,286.
摘要 PDF(342KB) icon1563 icon368
摘要:
本文介绍了某型双转子涡喷发动机在地面试车台上进行的进口流场压力畸变试验。重点分析了进口周向压力畸变和径向压力畸变对某型双转子涡喷发动机性能及可靠性的影响,为发动机 /进气道的匹配提供试验依据。
五孔探针的标定技术
林峰, 张元, 彭成一
1990, 5(3): 236-238,285.
摘要 PDF(966KB) icon2062 icon414
摘要:
实验装置:标定风洞为一个抽吸式风洞,直径Φ100mm,精心设计制造的双曲螺线进气唇口能保证进气流场均匀。进气唇口外部加了一个整流网罩,以减小外部扰动对流场的影响。该风洞的Ma数范围为0.11～0.147。探针耙能在俯仰偏航和上下三个方向运动。而被标定的针头始终处于流场的同一点。相应的度量机构能够以较高的精度测出α,β的值的大小。该风洞流场的品质分别经总压探针、静压探针和热线校测过。
旋转坐标系中可压缩湍流的基本方程和湍流模型
华耀南
1990, 5(3): 239-244,286.
摘要 PDF(416KB) icon2455 icon394
摘要:
本文在可压缩湍流瞬时量基本方程的基础上,用质量加权平均的概念,推导了旋转坐标系中可压湍流流动的连续方程、动量方程和能量方程。进而导出了旋转坐标系中可压湍流的应力输运方程、脉动平均动能方程和湍流耗散率输运方程。这些方程中包括了由旋转引起的 Coriolis力和离心力的作用项。这些方程是在旋转坐标系中研究平均 N-S方程求解湍流流场和研究湍流模型的基础。
轴流压气机旋转失速与喘振的实验研究
唐狄毅, 郭捷, 李立君, 乔渭阳
1990, 5(3): 245-250,286.
摘要 PDF(385KB) icon1638 icon438
摘要:
本文运用热膜和动态三孔针对孤立转子和多级压气机的旋转失速和喘振现象作了详尽的试验研究。基于频谱中多种频率并存的事实,提出翼型分离导致两类自激振荡的论点。根据多级压气机的试验结果,对其稳定工作边界的性态作了分析和讨论。
压气机二次流及其控制
陶德平, 彭泽琰, 魏星禄
1990, 5(3): 251-256,287.
摘要 PDF(259KB) icon1544 icon443
摘要:
本文是压气机二次流研究的总结。文中概述了压气机端壁角区流动,二次流与叶片颤振,二次流控制等问题的研究结果,这对于了解压气机真实流动和建立新的物理模型提供了一些重要信息,对于工程应用亦有一定价值。
压气机“端弯”叶栅流场结构的试验研究
吴国华, 任丽芸, 彭泽琰, 严明
1990, 5(3): 257-260,287.
摘要 PDF(295KB) icon1464 icon385
摘要:
本文通过“端弯”和“无端弯”压气机叶栅的对比试验及流场显示,论述了“端弯”叶栅改善压气机端区流动和减小端区损失 (并降低沿叶高按质量平均求出的总压损失系数 )的机理。压气机“端弯”叶片的叶盆和叶背叶片力指向都有利于改善端区流动。前者将端壁区外叶盆的高能气体压向端区,后者将端区内叶背的低能气体送向叶中区。这是“端区”损失系数下降的主要原因之一。
通风机结构参数的优化
姜正良
1990, 5(3): 261-264,288.
摘要 PDF(290KB) icon1366 icon387
摘要:
本文对离心式及轴流式通风机采用不同的目标函数、设计变量、约束条件和优化方法进行优化设计。其结果表明两者具有共同的特点。优化设计比传统设计效率提高 5～ 1 0 %,以静压总效率为目标效果更加令人满意。
微肋薄膜减阻的实验研究
蒋智, 唐智明, 高歌, 宁晃
1990, 5(3): 265-267,287.
摘要 PDF(259KB) icon1581 icon413
摘要:
作者根据湍流附面层结构新的解释及非光滑特殊造型表面可以减小流体阻力的事实,作者研制了微肋条减阻薄膜,贴在赛船上参加比赛,获得好成绩[1、2] 。作者在风洞中做了贴及不贴微肋薄膜平板试验对比。结果贴微肋薄膜可减阻约 7%。
WJ5A压气机改型设计及试验结果
李金垓
1990, 5(3): 268-270,288.
摘要 PDF(247KB) icon1108 icon373
摘要:
本文简介了 WJ5A压气机的改型设计,对比了该压气机改型前后的试验性能。试验表明:该压气机改型后性能得到了较大的提高。在相对折合转速 ηnp1 =1.00的条件下,其最大效率η*kmax增加3.6;nnp1 =0.70～0.90时,η*kmax增加15%以上。在各转速下,压比和流量均有少许变化。
活塞式航空发动机功率修正公式
陆志英
1990, 5(3): 271-272,288.
摘要 PDF(1281KB) icon2021 icon377
摘要:
新公式和两种广泛使用着的老公式:在发动机出厂前的检验性试车和台架持久性考核试车时,需要足够准确而简便的功率修正公式。然而各国的功率修正公式,有的误差较大,有的又较繁杂。作者为此进行了研究,提出一种新的简化公式(1),并列出苏联公式(2)[1]和英国公式(3)[2]进行比较。
一种非线性转速控制系统的稳态误差仿真计算与分析
胡世民
1990, 5(3): 273-274,288.
摘要 PDF(205KB) icon1496 icon362
摘要:
当输入量较小时(Z≤C1),稳态误差ess与Δno成正比关系。这是由于输入量较小时,当系统受干扰量作用下的整个调节过程中,反馈活塞即非线性活门的位移量Z始终小于死区C1,中腔C油路始终关闭,因而随动活塞和反馈活塞象一个刚性活塞一样,以同一速度和方向运动。在这种情况下,非线性控制系统实际上相当线性比例反馈系统,对系统阶跃响应是有误差的。
振荡叶栅气动性能实验研究(英文)
Daniel H.Buffum, Sanford Fleeter
1990, 5(3): 275-282.
摘要 PDF(516KB) icon1783 icon448
摘要:
为了提供双凸翼型叶栅在所有叶间相位角及实际折合频率下高亚音和跨音定常和振荡气动性能的基本数据,在 NASA路易斯研究中心的跨音振荡叶栅试验设备上进行了一系列试验。为了进行该试验,研制出并使用了非定常气动影响系数法,即叶栅中一次只有一个翼型振荡,测出该振荡翼型与邻近静止翼型上非定常压力的矢量和,藉此就能确定在特定叶间相位角下相当于全部叶片振荡的叶栅的非定常气动性能。

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